3.3.1 相干诱偏

在相干诱偏时，导引头天线对目标的定向由目标回波的波前法线方向确定。相干干扰要求在导引头天线口径处，两信号始终保持某一固定的相位差Δ ϕ （包括发射相位差和波程产生的相位差）。假定导引头天线的两个波束完全相同，其方向性函数分别为 F ₁ ( θ ) 和 F ₂ ( θ )，相对于跟踪方向（等强信号线方向）的偏角均为 θ ₀ 。相干干扰的空间关系如图3.7所示，图（b）中等信号轴与两个干扰源中点的夹角为 ν ，干扰源 O ₂ 在PRS天线口径面处场的振幅为 1，而干扰源 O ₁ 的为 β 。

设雷达、诱饵的辐射信号分别为： ，则导引头通过波束1 收到的信号及其振幅为

通过波束2收到的信号及其振幅为

式中， θ ₁ 、 θ ₂ 分别是雷达和诱饵相对于天线跟踪方向的偏角。

天线平衡状态可由差信号为零时得出，则天线平衡条件为

当 θ ₁ 、 θ ₂ 都很小时，可做如下近似 ^[1][2] ：

将式（3-23）、式（3-24）、式（3-26）代入式（3-25），整理得：

即：

如图3.7所示，设雷达、诱饵相对导引头天线的张角为Δ θ ，令 θ = θ ₁ ，则 θ ₂ =Δ θ - θ 。由式（3-27）可得：

则天线的跟踪误差角为

如果用偏差角 来描述，则有

进一步，式（3-29）可以写为

当Δ ϕ =0时，式（3-31）简化为

此时的跟踪误差角与非相干干扰时一样，即当被掩护的雷达站干扰机在导引头天线的口面处产生同相信号时，反辐射导弹瞄准雷达站-干扰机之间基线上的某个点上。

当Δ ϕ =π 时，式（3-31）简化为

此时，若 β =1，则 θ →∞ 。这意味着天线的跟踪轴将偏离雷达站-干扰机之间基线无限大的角度。显然这一结果不符合实际，它只表明反相、等幅的两点式相干干扰可以得到很大的误差偏角，使导引头天线的跟踪轴远离雷达站-干扰机之间基线。 θ →∞的理论结果是由于在上述推导过程中采用了近似公式引起的，式（3-33）只在 θ 角很小的条件下才适用。另一方面，当两个干扰源的信号保持等幅、反相时，在天线口径处的有效干扰功率为零，无法产生干扰作用。所以，在实际中，在确保必需的有效干扰功率前提下，使 β 尽可能接近于 1，且Δ ϕ 尽可能接近于π。但要在高速飞行的导引头口径面处形成稳定的相位差，是十分困难的。

若 β =0.9，Δ ϕ =π ，则 θ =10Δ θ ，而对非相干干扰来说，它的最大误差角为Δ θ （在干扰源的发射功率远远大于雷达站的发射功率时），但由此可见，相干干扰与非相干干扰相比，具有干扰效果突出的特点。相干诱偏系统通常为两点源系统。

下面以式（3-22）为对象，讨论相干诱偏时反辐射导引头瞄准误差Δ x 的分布情况 ^[4] 。首先把它重写在下面：

1）( K + β _² )+ β ( K +1)c osΔ ϕ =0

此时有Δ x →∞。使Δ x →∞的 K 、 β 、Δ ϕ 的取值如图3.8所示。

由图可见，合理选择 K 、 β 、Δ ϕ 使其满足( K + β _² )+ β ( K +1 )cosΔ ϕ =0，可使瞄准误差Δ x 为无限大。使Δ x 为无限大虽然是很好的诱偏结果，但是实现的难度也很大。远距离时两个点源在PRS口径面处的相位差为

式中， ε 为导引头测角精度。若 ε 的测角误差达到Δ ε =0.1°，则由此引起的Δ ϕ 的计算误差Δ (Δ ϕ )为

设Δ ε =0.1°， D =100m ， λ =0.1m， ε =45°，代入可计算出Δ ϕ 的计算误差达 440° ，因此自动诱偏系统无法精确地控制 ϕ ₀ ，使Δ ϕ 精确地满足( K + β ^₂ )+ β ( K +1 )cosΔ ϕ =0。

2） β >1

（1） K < β 。根据式（3-34）计算出的 同Δ ϕ 的关系如图3.9所示。

由图可见： 是以2π为周期随Δ ϕ 变化的；Δ x 始终小于零，即雷达是处于安全区内，而2 诱饵却处于危险区内；Δ x 的极大值位于Δ ϕ =180°处，极大值为 ；极小值位于( K - β )2Δ ϕ =0°处，极小值为 。

（2） K > β 。此时，根据式（3-34）计算出的 同Δ ϕ 的关系如图3.10所示。2

由图可见： 是以2π为周期随Δ ϕ 变化的；Δ x 可能为正值，也可能为负值，但雷达永远处于安全区内，而诱饵却处于危险区内。

3） β <1

图3.11 给出了 K < β <1 时的 同Δ ϕ 的关系曲线。

同理，图3.12 给出了 K > β ， β <1时的 同Δ ϕ 的关系曲线。

可见， β <1时雷达是不安全的。 i4YM4/gB+L3dm3mowdjIK8fT7wXE6WZWZDRvPsCpo2pIERxnXIEhHiuMyVDv10A6