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高温压缩试验通常有：圆柱体单向压缩试验、平面应变压缩试验以及其多道次压缩试验等。
圆柱体单向压缩试验通常来测定材料的变形抗力，评估材料的裂纹敏感性和材料流变应力等。图2-11为等温加热圆柱体单向压缩试验装配示意图，图2-12为圆柱体单向压缩试验照片。
图2-11 等温加热圆柱体单向压缩试验装配示意图
图2-12 圆柱体单向压缩试验照片
通常采用 ϕ 8mm×12mm或 ϕ 10mm×15mm的圆柱体试样。
压缩试验时试样端面的摩擦力是影响试验精度的主要因素。理论上，只有试样均匀变形，压缩后试样中部无鼓肚，其轴向应变和横向应变相等，所测的变形抗力才能反映整个试件塑性变形的真实情况，参见图2-13。通常在试样两端用石墨片、MoS 2 粉等进行润滑→减少试样端面摩擦→减少中部鼓肚，保证单向压缩物理模拟精度。
图2-13 单向压缩均匀变形的实现
当压缩后试样腰部发生“鼓肚”时，为了衡量单向热压缩试验的有效性，英国国家物理实验室给出了评判标准。该实验室经过大量对比实验及组织观察，提出膨胀系数 B 这一物理量，即
（2-3）
式中， B 为膨胀系数； L 0 为试样原始高度； d 0 为试样原始直径； L f 为压缩后试样平均高度（取试样两端部中心及圆周每隔120°的三个点，共测量试样四个高度值进行平均）； d f 为压缩后试样平均直径（腰部和端部相平均）。
当 B ≥0.9时，其单向热压缩试验的结果是有效的，当 B <0.9时，美国DSI（Dynamic Systems Inc.）科技联合体推荐用式（2-4）予以修正计算
（2-4）
式中， σ i 为真应力； F i 、 d i 、 L i 为某瞬时测得的压力、试样的平均直径、试样的平均高度； μ 为摩擦系数。
通常测横向应变作为真应变。在实际试验中，端面摩擦很难为零，所以测横向应变作为真应变较好，因为横向应变测量同时也提供了瞬时横截面积，这样真应力亦随时可得；如果用轴向应变，则所测的真应力是间接的，因为瞬时横截面积是根据体积不变假设而得到的。
平面应变压缩试验，除确定应力-应变关系之外，还广泛地应用于轧制过程的模拟，参见图2-14。
图2-14 平面压缩变形试验
模拟后试样的组织结构可以通过水冷方式保留，以便进行微观分析。此外，变形过程中动态转变的机理，如动态再结晶及析出等，均可进行研究。
平面应变压缩与圆柱单向压缩试验对比具有如下特点：（1）平面应变压缩试验对流变应力的测定更加方便与精确，因其不存在圆柱形试样压缩时的“鼓肚”问题；（2）平面应变压缩试验更广泛地应用于轧制过程的模拟，因其应力状态、变形状态及热传导等更接近于轧制，如图2-15所示。
图2-15 两种压缩试验与实际轧钢过程的比较
F —力； H —散热； ε —应变
平面压缩变形试验压头及试样尺寸如图2-16所示，要求如下。
图2-16 平面应变压缩试验压头及试样尺寸
（1）试样宽度 b 与压头宽度 w 之比应在6～10以上，以保证宽度方向的变形忽略不计，由于压头两端试样的弹性约束阻碍试样向宽度方向延伸，使试样变形控制在二维之内。
（2）压头宽度 w 与试样厚度 h 之比应在2～4之间，以保证压头之间变形均匀；试验时，应变的测量用冲程控制，应变速率可以随试样厚度的变薄而升高，从而更宜进行薄带材的热轧模拟研究。
压头与试样间一般用MoS 2 润滑，也可用石墨片、钽片等润滑。
平面应变压缩试验时的名义真应变和平均应力计算公式为：
名义真应变：
（2-5）
名义平均应力：
（2-6）
式中， h 为试样变形后的厚度； h 0 为试样变形前的厚度； F 为压缩载荷，由热/力模拟试验机测得； w 为压头宽度； b 为试样宽度。
平面应变和单向圆柱体压缩试验均可实现多道次轧制过程模拟，试验的选择取决于现场所要解决的问题。
一般如果模拟多道次轧制过程，平面应变试验应用较广；而圆柱形压缩试验则更经常用在锻压过程模拟。
Gleeble配置的液压楔系统，除了可以进行圆柱体单向压缩试验外，更适合于平面应变压缩试验，可实现多道次、快速及大应变量的热轧物理模拟。
实例2：超级双相不锈钢热加工性能研究 ［2］
2507（00Cr25Ni7Mo4N）是第三代超级双相不锈钢的代表钢种，化学成分如表2-3所示，由于双相不锈钢的两相组织具有不同的晶体结构，即体心立方的铁素体和面心立方的奥氏体，在热变形过程中，两相组织的软化机制不同，因此在热加工过程中，即在热轧热锻过程中容易开裂。
表2-3 2507双相不锈钢的化学成分（质量分数） ［2］ 单位：%
本试验对2507双相不锈钢在高温下的变形抗力、应变速率等这些与热加工性能相关的参数及规律进行研究，以便为实际轧钢生产提供理论依据。
（1）研究方法
将试样加工成10mm×15mm×20mm的尺寸，在Gleeble热模拟机上进行单道次（实验温度为950～1200℃，温度间隔50℃，应变速率分别为10s -1 和50s -1 ）和连续4道次（实验温度为950～1100℃，温度间隔50℃，应变速率为50s -1 ）的平面应力应变实验，测定其应力应变曲线。
（2）试验结果
①单道次平面应力应变试验
试验结果见图2-17，可以看出：
a.变形温度越高，变形抗力越小。
b.应变速率小，变形抗力也小。
c.在应变速率为10s -1 ，高于1000℃时，应力-应变曲线出现稳定的平台。
d.在应变速率为50s -1 ，高于1100℃时，应力-应变曲线出现较稳定的平台。
e.说明高于1000℃，试样热加工性较好。
图2-17 2507双相不锈钢的单道次平面应力-应变曲线（应变速率分别为10s -1 ，50s -1 ） ［2］
②连续4道次平面应力应变试验
为模拟精轧机连续大变形速率的实际工况，进行了连续4道次平面应力应变试验，试验结果如图2-18所示。
图2-18 2507双相不锈钢的连续4道次平面应力-应变曲线（应变速率50s -1 ） ［2］